注册公用设备工程师（排水工程、建筑给水排水工程）专业案例下午试卷模拟试卷1

滤池中空气流速可以用经验公式v=0．075△T一0．015来计算，它与滤池内外的温差有密切关系。某高负荷生物滤池，表面积为480m²，其内、外温差为6℃。已知1m³空气中氧的含量为0．28kg，滤池的氧利用效率为5％，则借助自然通风每天向滤池转移的氧量为( )。

某卫星城城镇污水，初次沉淀池出水的BODs浓度为280mg／L，混合污水冬季平均温度14℃，年平均气温8℃，要求处理水的BODs浓度不超过20mg／L。拟采用高负荷生物滤池处理污水，滤料层厚度2m，表2—2列出了水温、气温、滤料层厚度与回流比的关系，由此确定所需要的回流稀释倍数为(   )。

某城镇污水设计流量28000m³／d，初沉池出水的BOD₅为230mg／L，要求处理水的BOD₅不超过20mg／L。拟采用高负荷生物滤池处理污水，滤料层厚度2．5m，回流稀释比系数5．7，BOD₅容积负荷为1．2kggoD₅／(m³.d)，水力负荷不宜超过36m³／(m².h)，则所需要的滤池面积为( )。

某高负荷生物滤池，设计流量20000m³／d，其进、出水的BOD₅分别为123mg／L和20mg／L。滤池中填充填料2700m³，单位容积填料上的生物膜量为4．Zkg／m³。已知降解1kgBOD₅的需氧量为1．46kg，单位质量活性污泥的需氧量为0．18kgO₂／kg活性生物膜，该生物滤池的需氧量为( )。

某普通生物滤池表面积800m²，滤料容积1200m³，池体上部高出滤料表面0．6m，池底排水系统的高度0．5m，则该滤池总高( )。

某污水处理厂处理规模3000m²／d，总变化系数1．9，污水经初次沉淀池处理后的BOD₅为176mg／L。采用普通生物滤池处理污水，滤池工作层厚度1．8m，BOD₅容积负荷取0．19kgBOD₅／(m³.d)，适宜的水力负荷应为1～3m³／(m².d)，则滤池的表面积为( )。

某卫星城镇设计人口80000人，平均日流量8000m³／d，最大日最大时污水流量150L／s，污水经初次沉淀处理后的BOD₅为20g／(人.d)。采用普通生物滤池处理污水，滤料容积负荷170gBODs／(m³.d)，则所需滤料容积为( )。

某污水处理站处理规模为280m³／d，总变化系数2．3，污水经初次沉淀池处理后的BOD₅为190mg／L。采用普通生物滤池处理污水，滤池工作层厚度1．5m，表面水力负荷取2．1m³／(m².d)，适宜的BOD₅容积负荷应为0．15～0．30kgBOD₅／(m³.d)，则滤池的表面积为( )。

某活性污泥曝气池混合液浓度3000mg／L，MLVSS／MLSS=0．75，污泥增长量750kgMLVSS／d，二沉池回流污泥浓度MLSS=12000mg／L，则每日从二沉池排除的剩余污泥量为(   )。

某城市污水处理厂规模为10000m³／d，总变化系数为1．58，采用SBR工艺，周期运行时间为8h，其中进水2h、反应4h、沉淀1h、排水1h，反应池内混合液悬浮固体平均浓度采用3．5gMLSS／L，进水BOD₅为200mg／L，污泥负荷采用0．1kgBOD₅／(kgMLSS.d)，则SBR反应器的组数及每组反应器的容积分别为( )。

已知曝气池有效容积720m³，混合液悬浮固体浓度3000mg／l，SVI=100mL／g，r=1．2，设计污泥龄为8d，则二沉池的污泥回流比和剩余污泥排放量分别为(   )。

某活性污泥处理系统，曝气池容积700m³，混合液浓度3g／L，每日从二沉池排放剩余污泥30m³，剩余污泥浓度10g／L，则该活性系统的污泥龄为(   )。

某活性污泥曝气池的设计流量为360m³／h，容积1500m³，混合液挥发性悬浮固体浓度2000mg／L，进、出水BOD₅值分别为220mg／L和20mg／L，活性污泥污泥产率系数0．5kgVSS／(kgBOD₅.d)，污泥衰减系数0．05，则每日剩余污泥量为( )。

某活性污泥曝气池的设计流量为320m³／h，需氧量为1200kgO₂／d，鼓风曝气系统微孔空气扩散器的氧转移效率为12％，曝气池每立方米污水所需供气量为( )。

某活性污泥系统回流污泥浓度为12000mg／L，设在二沉池的污泥停留时间、池深、污泥厚度等因素对回流污泥浓度的影响系数为1．2，污泥容积指数为( )。

某活性污泥曝气池污泥容积指数为125mL／g，从二次沉淀池向曝气池的污泥回流比为50％，污泥浓度影响系数取1．2，可估算出曝气池混合液污泥浓度为( )。

某活性污泥曝气池的设计流量为200m³／h，进、出水BODs值分别为175mg／L和15mg／L，每日剩余污泥量为294kg，以BOD₅表示的含碳物质的氧当量为1．47，活性污泥细菌细胞的氧当量常数为1．42，则该曝气池的需氧量为( )。

一活性污泥曝气池出口处的污泥容积指数为97mL／g，假设在二沉池的污泥停留时间、池深、污泥厚度等因素对回流污泥浓度的影响系数为1．2，可预测该活性污泥系统的回流污泥浓度近似为( )。

某污水处理厂混合液污泥浓度X=3000mg／L，回流污泥浓度X_r=10000mg／L，则污泥回流比为(   )。

某活性污泥曝气池容积400m³，设计流量80m³／h，进水BOD₆浓度为210mg／L，要求出水BOD₅降低到20mg／L。取曝气池污泥浓度为3000mg／L，则该池污泥负荷为( )。

某活性污泥曝气池总容积6000m³，分为2座，各为3廊道式，有效水深4m，单座曝气池长50m，该曝气池的宽深比为( )。

某城镇污水处理厂设计流量15000mg／d，原污水经初沉池处理后出水的BOD5为150mg／L，设计出水BODs为15mg／L，曝气池混合液污泥浓度为3000mg／L，污泥负荷为0．3kgBOD₅／(kgMLSS．d)，则曝气池容积为( )。

某城镇污水处理厂设计流量2000m³／h，原污水经初沉池处理后出水的BOD₅为180mg／L，设计出水BOD₅为15mg／L。采用传统活性污泥法处理工艺，曝气池混合液挥发性悬浮固体浓度2g／L，设计污泥龄12天，污泥产率系数和衰减系数分别为0．61kgVSS／kgBOD₅和0．049d^-1，则曝气池容积为( )。

从活性污泥曝气池取混合液0．5L，过滤后置于烘箱内烘干，得到污泥干重为1．5g；再将干污泥用马福炉焚烧，得到焚烧灰分为0．375g，则混合液悬浮固体浓度(MLSS)和混合液挥发性悬浮固体浓度(MLVSS)分别为( )。

从某活性污泥曝气池出口处取混合液100mL，经30min静置沉降后，沉淀污泥体积为22mL，测得该活性污泥池混合液浓度为2800mg／L，则活性污泥容积指数为( )。

从活性污泥曝气池取混合液250mL，在量筒内静置沉降30min，沉淀污泥体积为60mL，该污泥的污泥沉降比为( )。

某污水处理厂采用延时曝气活性污泥工艺。设计流量20000m³／d，进水BOD₅和SS分别为200mg／L和150mg／L。要求出水BOD₅和SS均小于或等于10mg／L。污泥产率系数为0．6kgVSS／kgBOD₅，污泥衰减系数为0．05d^-1，MLSS中MLVSS的比例为50％，污泥浓度MISS为3．5g／L，污泥负荷为0．055kgBOD₅／(kgMLSS.d)，则该厂挥发性生物污泥的产生量为( )。

某城镇污水处理厂辐流式沉淀池有效水深2．7m，超高0．3m，缓冲层高度0．3m，沉淀池底坡落差0．7m，污泥斗高度1．8m，则沉淀池总高为( )。

某辐流式沉淀池池径(直径)28m，有效水深2．7m，超高0．3m，缓冲层高度0．3m，沉淀池底坡落差0．7m，污泥斗高度1．8m，则沉淀池的径深比为( )。

已知某城镇污水量Q=20000m³／d，原污水经初次沉淀池后BOD₅=120mg／L，要求处理后出水的BOD₅=15mg／L。经计算需氧量为1650kgO₂／d。曝气池内平均溶解氧饱和度在25℃时为9．69mg／L。曝气池出口处溶解氧浓度为2mg／L。计算水温25℃时，鼓风曝气的供气量为( )。[相关系数取值：修正系数a=0．85，p=0．95，压力修正系数P=1，标准状态下饱和溶解氧浓度C_s(20)=9．17mg／L，氧转移效率以10％计]