某一12m跨原木豪式木屋架，屋面坡角α=26.56°，屋架几何尺寸及杆件编号如下图所示，选用红皮云杉TC-13B制作。

在恒载作用下上弦杆O₃的内力N＝-42.21kN，上弦第三节间正中截面的弯矩设计值M=1800000N·mm，该节间上弦的原木小头直径Φ为140mm。已求得计算截面处σ_c＝2.39N/mm²，试判定在恒载作用下，上弦第三节间压弯构件承载力计算中的φ_m。(考虑轴心力和弯矩共同作用的折减系数)与(　　)项数值最为接近。

某城市桥梁，桥宽为8.5m，平面曲线半径为100m，上部结构为20+25+20(m)三跨孔径组合的钢筋混凝土连续箱形梁，箱梁横断面均对称于桥梁中心轴线。平面布置如下图所示。试判定在恒载作用下，边跨横桥向A₁、A₂、D₁、D₂、二组支座的反力大小关系，并指出下列所示的(　　)组关系式正确。

该桥梁中间桥墩，由汽车-20级荷载引起的汽车制动力(kN)，应为下列(　　)项数值。  提示：按《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60-2004第4.3.6条计算。

在该桥中间桥墩墩身与基础的交界面处，试问，在恒载+汽车活载+汽车制动力的组合荷载作用下，墩身混凝土的最小应力(MPa)，应为下列(　　)项数值。  提示：要求按正常使用极限状态设计。不考虑活载的横向偏心影响，每个支座活载反力按400kN计算(已计入冲击系数)。墩身底承受的恒载总重量为4500kN/孔。汽车制动力为100kN，并假定作用在墩顶盖梁顶面上。

假定该桥上部结构恒载每孔重量为4500kN/孔，且当中间桥墩盖梁在二跨内的汽车均为最不利偏心布置肘，汽车引起的最大支座反力值为775kN。试问，按承载能力极限状态计算的盖梁截面配筋的弯矩值(kN·m)，应与下列(　　)项数值最为接近。  提示：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)第8.2条计算。

假定在该桥梁上，当汽车荷载在二跨内均为最不利偏心布置时，活载作用下的最大支座反力为750kN。试问，中间桥墩上盖梁与墩柱垂直交界面上的活载弯矩值(kN·m)，应与下列(　　)项数值最为接近。  提示：不考虑墩柱与盖梁的连接扩散的影响，亦不按深梁的性质来分析。

假定上述桥梁每个支座在恒载和活载作用下，最大垂直反力为2000kN。当选用板式橡胶支座的板厚为42mm、顺桥向的尺寸规定为400mm时，试问，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)公式8.4.2-1来计算的板式橡胶支座的平面尺寸(mm×mm)，应与下列(　　)项数值最为接近。  提示：假定允许平均压应力[σ]=10MPa，支座形状系数s＞8。

假定该桥箱梁及桥面系每孔恒载的重量为4500kN/孔，活载作用下的最大支座反力为800kN。试问，在恒载和上题中最不利活载作用下，每个支座的最大垂直反力值 (kN)，与下列(　　)项数值最为接近。

有一规则建筑，采用框架—剪力墙结构。在地震作用下结构的底部总剪力设计值为 4100kN，各层框架部分所承担总剪力中的最大值为320kN。该结构某层的总剪力为2600kN，其中间层框架部分所承担的总剪力为280kN。试问该层框架部分总剪力(kN)，应采用(　　)项数值。

某公路桥梁，由多跨简支梁桥组成，其总体布置如下图所示。每孔跨径25m，计算跨径为 24m，桥梁总宽10m，行车道宽度为8.0m，通行二列汽车。每孔上部结构采用预应力混凝土箱梁，桥墩上设立四个支座，支座的横桥向中心距为4.0m。桥墩支承在岩基上，由混凝土独柱墩身和带悬臂的盖梁组成。计算荷载：公路-Ⅱ级。混凝土的容重按25kN/m³计算。

假定在该桥上行驶的二列汽车-20级计算荷载，每列汽车跨径方向的等代荷载为30kN/m(一列车)。试问，计算活载内力时，每个支座的最大活载垂直反力(kN)，与下列(　　)项数值最为接近。  提示：按(公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)第4.3.1条，布置最不利横桥向车轮位置。

有一幢高层底部大空间剪力墙结构，底部框支层楼层剪力标准值V＝7800kN，框支层有框支柱8根，下列每根框支柱所分配的剪力标准值(kN)(　　)项是正确的。