某高层建筑采用的满堂布桩的钢筋混凝土桩筏基础及地基的土层分布，如下图所示，桩为摩擦桩，桩距为4d(d为桩的直径)。由上部荷载(不包括筏板自重)产生的筏板底面处相应于荷载效应准永久组合时的平均压力值为600kPa；不计其他相邻荷载的影响。筏板基础宽度B＝28.8m；长度A=51.2m；群桩外缘尺寸的宽度b₀＝28m，长度a₀＝50.4m。钢筋混凝土桩有效长度取36m，即假定桩端计算平面在筏板底面向下36m处。

假定桩端持力层土层厚度h₁＝40m。桩间土的内摩擦角φ=20°。试问，计算桩基础中点的地基变形时，其地基变形计算深度(m)应与下列(　　)项数值最为接近。

某城市桥梁，桥宽为8.5m，平面曲线半径为100m，上部结构为20+25+20(m)三跨孔径组合的钢筋混凝土连续箱形梁，箱梁横断面均对称于桥梁中心轴线。平面布置如下图所示。试判定在恒载作用下，边跨横桥向A₁、A₂、D₁、D₂、二组支座的反力大小关系，并指出下列所示的(　　)组关系式正确。

该桥梁中间桥墩，由汽车-20级荷载引起的汽车制动力(kN)，应为下列(　　)项数值。  提示：按《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60-2004第4.3.6条计算。

在该桥中间桥墩墩身与基础的交界面处，试问，在恒载+汽车活载+汽车制动力的组合荷载作用下，墩身混凝土的最小应力(MPa)，应为下列(　　)项数值。  提示：要求按正常使用极限状态设计。不考虑活载的横向偏心影响，每个支座活载反力按400kN计算(已计入冲击系数)。墩身底承受的恒载总重量为4500kN/孔。汽车制动力为100kN，并假定作用在墩顶盖梁顶面上。

假定该桥上部结构恒载每孔重量为4500kN/孔，且当中间桥墩盖梁在二跨内的汽车均为最不利偏心布置肘，汽车引起的最大支座反力值为775kN。试问，按承载能力极限状态计算的盖梁截面配筋的弯矩值(kN·m)，应与下列(　　)项数值最为接近。  提示：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)第8.2条计算。

假定在该桥梁上，当汽车荷载在二跨内均为最不利偏心布置时，活载作用下的最大支座反力为750kN。试问，中间桥墩上盖梁与墩柱垂直交界面上的活载弯矩值(kN·m)，应与下列(　　)项数值最为接近。  提示：不考虑墩柱与盖梁的连接扩散的影响，亦不按深梁的性质来分析。

假定上述桥梁每个支座在恒载和活载作用下，最大垂直反力为2000kN。当选用板式橡胶支座的板厚为42mm、顺桥向的尺寸规定为400mm时，试问，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)公式8.4.2-1来计算的板式橡胶支座的平面尺寸(mm×mm)，应与下列(　　)项数值最为接近。  提示：假定允许平均压应力[σ]=10MPa，支座形状系数s＞8。

假定该桥箱梁及桥面系每孔恒载的重量为4500kN/孔，活载作用下的最大支座反力为800kN。试问，在恒载和上题中最不利活载作用下，每个支座的最大垂直反力值 (kN)，与下列(　　)项数值最为接近。

有一规则建筑，采用框架—剪力墙结构。在地震作用下结构的底部总剪力设计值为 4100kN，各层框架部分所承担总剪力中的最大值为320kN。该结构某层的总剪力为2600kN，其中间层框架部分所承担的总剪力为280kN。试问该层框架部分总剪力(kN)，应采用(　　)项数值。

某公路桥梁，由多跨简支梁桥组成，其总体布置如下图所示。每孔跨径25m，计算跨径为 24m，桥梁总宽10m，行车道宽度为8.0m，通行二列汽车。每孔上部结构采用预应力混凝土箱梁，桥墩上设立四个支座，支座的横桥向中心距为4.0m。桥墩支承在岩基上，由混凝土独柱墩身和带悬臂的盖梁组成。计算荷载：公路-Ⅱ级。混凝土的容重按25kN/m³计算。

假定在该桥上行驶的二列汽车-20级计算荷载，每列汽车跨径方向的等代荷载为30kN/m(一列车)。试问，计算活载内力时，每个支座的最大活载垂直反力(kN)，与下列(　　)项数值最为接近。  提示：按(公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)第4.3.1条，布置最不利横桥向车轮位置。

有一幢高层底部大空间剪力墙结构，底部框支层楼层剪力标准值V＝7800kN，框支层有框支柱8根，下列每根框支柱所分配的剪力标准值(kN)(　　)项是正确的。