计算该后张法预应力混凝土简支箱形梁桥的跨中断面时，所采用的有关数值：F=9.6m²，h=2.25mm，I₀=7.75m⁴；中性轴至上翼缘边缘距离为0.95m，至下翼缘边缘距离为1.3m；混凝土强度等级为C50，E_c=3.45×10⁴MPa；预应力钢束合力点距下边缘距离为0.3m。假定，在正常使用极限状态短期效应组合作用下，跨中断面弯矩永久作用标准值与可变作用频遇值的组合设计值S_sd=85 000kN·m，试问，该箱形梁桥按全预应力混凝土构件设计时，跨中断面所需的永久有效最小预应力值(kN)，应与下列(　　)项数值最为接近。

某桥梁上部结构为三孔钢筋混凝土连续梁，试判定在以下四个图形中，(　　)是该梁在中支点Z截面的弯矩影响线。

某跨越一条650m宽河面的高速公路桥梁，设计方案中其主跨为145m的系杆拱桥，边跨为30m的简支梁桥。试问，该桥梁结构的设计安全等级，应如下列(　　)项所示。

某一级公路上，有一座计算跨径为20m的预应力混凝土简支梁桥，混凝土强度等级为C40。该简支梁由T形梁组成，主梁梁高1.25m，梁距为2.25m，横梁间距为5.0m；主梁截面有效高度h₀=1.15m。按持久状况承载能力极限状态计算时，某根内梁支点截面剪力设计值为800kN。如该主梁支承点截面处满足抗剪截面的要求，试问，腹板的最小、宽度(mm)，应与下列(　　)项数值最为接近。

该箱形梁桥，按正常使用极限状态，由荷载短期效应组合设计值产生的跨中断面向下的弹性挠度值为72mm。由永久有效预应力产生的向上弹性反向挠度值为60mm。试问，该桥梁跨中断面向上设置的预挠度(mm)，应与下列(　　)项数值最为接近。

该箱形梁桥按承载能力极限状态设计时，假定跨中断面永久作用弯矩设计值为65 000kN·m，由汽车车道荷载产生的弯矩设计值为25 000kN·m(已计入冲击系数)，其他二种可变荷载产生的弯矩设计值为9600kN·m。试问，该箱形简支梁中，跨中断面基本组合的弯矩组合设计值(kN·m)，应与下列(　　)项数值最为接近。

计算该后张法预应力混凝土简支箱形梁桥的跨中断面时，所采用的有关数值：F=9.6m²，h=2.25mm，I₀=7.75m⁴；中性轴至上翼缘边缘距离为0.95m，至下翼缘边缘距离为1.3m；混凝土强度等级为C50，E_c=3.45×10⁴MPa；预应力钢束合力点距下边缘距离为0.3m。假定，在正常使用极限状态短期效应组合作用下，跨中断面弯矩永久作用标准值与可变作用频遇值的组合设计值S_sd=85 000kN·m，试问，该箱形梁桥按全预应力混凝土构件设计时，跨中断面所需的永久有效最小预应力值(kN)，应与下列(　　)项数值最为接近。

某一级公路设计行车速度v=100km/h。双向六车道，汽车荷载采用公路-I级。其公路上有一座计算跨径为40m的预应力混凝土箱形简支梁桥，采用上、下双幅分离式横断面行驶。混凝土强度等级为C50。横断面布置如下图所示。

 提示：按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)进行计算。

试问，该桥在计算汽车设计车道荷载时，其设计车道数应按下列(　　)项取用。

计算该箱形梁桥汽车车道荷载时，应按横桥向偏载考虑。假定车道荷载冲击系数μ=0.215，车道横向折减系数为0.67，扭转影响对箱形梁内力的不均匀系数K=1.2，试问，该箱形梁桥跨中断面，由汽车车道荷载产生的弯矩作用标准值(kN·m)，应与下列(　　)项数值最为接近。

某高层钢筋混凝土框架-简体结构，房屋高度56m，抗震设防烈度为8度，丙类建筑，场地类别Ⅲ类。框架梁的截面尺寸为500mm×600mm，混凝土强度等级C30，承受地震作用为主的梁端剪力设计值为450kN。箍筋采用HPB235钢，四肢箍。沿梁全长的箍筋直径应为下列(　　)项所示。

修建于裹冰区的某电视塔，其顶部竖向钢桅杆的长度为6m，直径为300mm。基本裹冰厚度为20mm。基本风压值w₀=0.4kN/m²。桅杆上的风荷载标准值w_k=1.34kN/m²。对于承载力极限状态，当裹冰荷载为第一可变荷载时，计算荷载效应的基本组合中桅杆底部的风弯矩设计值(kN·m)，应为下列(　　)项所示。